TL431

TL431  on 3-napainen säädettävä rinnakkaisjännitesäätimen integroitu piiri (IC) , jolla on parannettu lämpötilan stabiilisuus. Ulkoisella jakajalla TL431 pystyy stabiloimaan jännitteet välillä 2,5 -  36 V virroilla 100 mA asti . Referenssijännitteen todellisen arvon tyypillinen poikkeama passiarvosta mitataan mV yksiköissä, suurin sallittu poikkeama on useita kymmeniä mV . Mikropiiri soveltuu hyvin suuritehoisten transistorien ohjaamiseen ; sen käyttö yhdessä pienjännitteisten MIS-transistoreiden kanssa mahdollistaa taloudellisten lineaaristen stabilaattoreiden luomisen erityisen pienellä jännitehäviöllä . Kytkentäjännitemuuntajien piireissä TL431 on de facto teollisuusstandardi stabilaattoreiden virhevahvistimelle, jossa tulo- ja lähtöpiirit on erotettu optoerottimella .

TL431 ilmestyi ensimmäisen kerran Texas Instrumentsin luetteloihin vuonna 1977 [1] [2] . 2000-luvulla monet valmistajat tuottavat TL431:tä ja sen toiminnallisia vastineita eri versioina (TL432, ATL431, KA431, LM431, TS431, 142EN19 ja muut), jotka eroavat toisistaan ​​kidetopologioiden , tarkkuus- ja taajuusominaisuuksien, vähimmäiskäyttövirtojen ja turvallisen käytön suhteen. alueet .

Laite ja toimintaperiaate

TL431 - kolminapainen kynnyselementti, joka on rakennettu bipolaarisille transistoreille , - eräänlainen ideaalitransistorin analogi, jonka kytkentäkynnys on ≈2,5 V. TL431:n "kanta", "kollektori" ja "emitteri" kutsutaan perinteisesti ohjaustuloksi (R), katodiks (C) ja anodiksi (A). Ohjaustulon ja anodin väliin syötetään positiivinen ohjausjännite U ref ja lähtösignaali on katodi-anodin virta I KA [5] .

Toiminnallisesti TL431 sisältää abstraktion tasolla referenssijännitelähteen ≈2,5 V ja operaatiovahvistimen , joka vertaa jännitettä ohjaustulossa U ref referenssiin [6] . Fyysisesti molemmat toiminnot on integroitu tiiviisti, erottamattomasti TL431:n syöttöasteisiin. Virtuaalista ≈2,5 V :n referenssitasoa ei synny missään kohdassa piirissä: todellinen vertailujännitteen lähde on Widlar -kaistaväli transistoreissa T3, T4 ja T5, joka tuottaa ≈1,2 V jännitteen ja on optimoitu toimintaan. yhdessä emitteriseuraajien T1 ja T6 kanssa [7] . Differentiaalivahvistin muodostuu kahdesta vastakkaisesta virtalähteestä transistoreissa T8 ja T9: positiivinen ero kollektorivirtojen T8 ja T9 välillä, haarautuen kantaan T10, ohjaa lähtöastetta [3] . TL431:n lähtöaste, joka ohjaa suoraan kuormitusvirtaa, on avoimen kollektorin npn Darlington-transistori , joka on suojattu flyback-diodilla . Ei ole suojaa ylikuumenemiselta tai ylivirralta [3] [8] .

Jos U ref ei ylitä kytkentärajaa, pääteaste on suljettu ja sitä ohjaavat portaat kuluttavat levossa tyypillisesti 100 ... 200 μA virran . Kun U ref lähestyy kytkentärajaa, ohjausportaiden kuluttama virta saavuttaa luokkaa 300 ... 500 μA , kun taas pääteaste pysyy kiinni. Kynnyksen ylittymisen jälkeen pääteaste avautuu tasaisesti, I KA kasvaa jyrkkyydellä noin 30 mA/V [9] . Kun U ref ylittää kynnyksen noin 3 mV ja I KA saavuttaa noin 500...600 µA , kaltevuus kasvaa äkillisesti noin 1 A/V:iin [9] . Kun nimellisjyrkkyys on saavutettu, jonka tyypillinen arvo on 1 ... 1,4 A / V , piiri siirtyy stabilointitilaan [9] , jossa se käyttäytyy kuin klassinen differentiaalinen jännite-virta-muunnin [10] .Virran kasvu pysähtyy, kun ohjausjännite stabiloituu katodin ja ohjaustulon väliin kytketyn negatiivisen takaisinkytkentäsilmukan vaikutuksesta [4] [11] . Samanaikaisesti määritettyä arvoa U ref ≈2,5 V kutsutaan referenssiksi (U REF ) [11] . Harvemmassa reletilassa (vertailutilassa) ei ole takaisinkytkentäsilmukkaa, ja katodivirtaa rajoittavat vain virtalähteen ja kuorman ominaisuudet [8] .

TL431:n stabilisaattorit on suunniteltu siten, että mikropiiri toimii aina aktiivisessa tilassa korkealla transkonduktanssilla; tätä varten I KA ei saa laskea alle 1 mA [5] [4] [12] . Ohjaussilmukan vakauden kannalta voi olla suositeltavaa nostaa minimivirtaa vieläkin, jopa 5 mA [13] , mutta käytännössä tämä on ristiriidassa stabilisaattorin tehokkuusvaatimusten kanssa [4] . Ohjaustulon I ref sisäänvirtaava virta kaikissa moodeissa on suunnilleen vakio, sen tyypillinen arvo on 2 μA . Valmistaja suosittelee TL431-tulopiirin suunnittelua siten, että I ref on vähintään 4 µA ; "riippuvalla" ohjaustulolla varustetun mikropiirin käyttö ei ole sallittua [14] [8] . Jonkin lähdön aukko tai oikosulku maadoitukseen sekä minkä tahansa kahden lähdön oikosulku eivät voi tuhota TL431:tä, mutta tekevät laitteesta kokonaisuudessaan käyttökelvottoman [15] .

Tarkkuusominaisuudet

Referenssijännitteen U REF = 2,495 V nimellisarvon valmistaja määrittää ja testaa 10 mA katodivirralla , ohjaustulo on suljettu katodilta ja ympäristön lämpötila +25 °C [14] [17] . Kytkentäkynnystä (siirtokäyrän piste B) ja kynnysarvoa suuren kaltevuuden tilaan vaihtamiselle (piste C) ei ole standardoitu [9] . Todellinen vertailujännite, jonka TL431:n tietty esiintymä asettaa tietyssä piirissä, voi olla joko suurempi tai pienempi kuin tyyppikilven jännite, riippuen neljästä tekijästä:

• Teknologinen leviäminen . U REF :n sallittu leviäminen normaaleissa olosuhteissa on eri TL431-sarjoille enintään ±0,5 %, enintään ±1 % tai enintään ±2 % [5] ;
• Lämpötilapoikkeama . Bandgap - referenssijännitteen riippuvuus lämpötilasta on muodoltaan tasainen kohouma. Jos tietyn mikropiirin ominaisuudet vastaavat tarkalleen suunnittelulaskelmaa, kohon yläosaa havaitaan noin + 25 ° C:n lämpötilassa, ja U REF normaaleissa olosuhteissa on täsmälleen 2,495 V ; +25°C ylä- ja alapuolella U REF pienenee vähitellen muutaman mV. Mikropiireissä, joissa on havaittavissa oleva poikkeama lasketuista ominaisuuksista, kohouma siirtyy korkeisiin tai mataliin lämpötiloihin, ja itse riippuvuus voi saada monotonisesti laskevan tai monotonisesti kasvavan luonteen. Todellisen U REF :n poikkeama passin 2,495 V :stä ei missään tapauksessa ylitä useita kymmeniä mV [18] [16] ;
• Anodi-katodijännitteen (U KA ) vaikutus. Kun UKA kasvaa , kiinteän katodivirran ylläpitämiseen vaadittava vertailujännite TL431 laskee tyypillisellä nopeudella 1,4 mV/V (mutta enintään 2,7 mV/V ) [17] . Tämän indikaattorin käänteisluku - noin 300 ... 1000 ( 50 ... 60 dB ) - on jännitteen vahvistuksen yläraja matalataajuisella alueella [19] ;
• Katodivirran vaikutus . Katodivirran kasvaessa, ceteris paribus, U REF kasvaa nopeudella noin 0,5…1 mV/mA , mikä vastaa muunnosnopeutta 1…2 A/V [10] [9] .

Taajuusominaisuudet

TL431: n amplitudi-taajuusominaisuus (AFC), joka on kompensoitu lähtöasteen sisäänrakennetulla Millerin kapasitanssilla [8] , kuvataan ensimmäisessä approksimaatiossa ensimmäisen asteen alipäästösuodinyhtälöllä ; Yksinkertaisin taajuusriippuvainen piirimalli koostuu ihanteellisesta jännite-virta-muuntimesta, jonka lähtö on shuntoitu kapasitanssilla 70 nF [19] . Käytettäessä tyypillisellä resistiivisellä kuormalla, jonka resistanssi on 230 ohmia , standardin TL431:n taajuusvaste alkaa noin 10 kHz :stä [19] , ja laskettu yksikkövahvistustaajuus, joka ei riipu kuormitusresistanssista, on noin 2 MHz . [20] . Toisen kertaluvun ilmiöistä johtuen taajuusvaste suurtaajuusalueella putoaa nopeammin kuin malli ennustaa, joten todellinen yksikkövahvistustaajuus on vain 1 MHz ; käytännössä tällä erolla ei ole merkitystä [20] .

Nousu- ja laskunopeudet I KA , U KA ja asettumisaika U REF eivät ole standardoituja. Texas Instrumentsin mukaan kun virta kytketään päälle, U KA nousee nopeasti ≈2 V :iin ja pysähtyy väliaikaisesti noin 1 µs :ksi tälle tasolle. Sitten, noin 0,5 ... 1 μs :n ajan, sisäänrakennettu kapasitanssi ladataan ja katodille muodostetaan vakio stabiloitu U KA [21] .

TL431:n anodin ja katodin ohitus kapasitanssilla voi johtaa itseherätykseen [22] . Pienellä (enintään 1 nF ) ja suurella (yli 10 uF ) kapasiteetilla TL431 on vakaa; alueella 1 nF ... 10 μF , itseherätys on todennäköistä [23] [24] . Epästabiilisuusalueen leveys riippuu IKA :n ja UKA :n yhdistelmästä . Pahin vakauden kannalta on pienten virtojen ja pienten jännitteiden yhdistelmä; päinvastoin suurilla virroilla ja jännitteillä, kun mikropiirin hajoama teho lähestyy raja-arvoa, TL431 muuttuu ehdottoman vakaaksi [24] . Kuitenkin myös suhteellisen korkeajännitteinen stabilisaattori voi virittyä itsestään päälle kytkettynä, kun katodin jännite ei ole vielä noussut standarditasolle [23] .

Teknisessä dokumentaatiossa julkaistut stabiilisuuden reunaehtojen kaaviot [14] ovat Texas Instrumentsin itsensä mukaan kohtuuttoman optimistisia [24] . Ne kuvaavat "tyypillistä" mikropiiriä, jossa on nollavaihevara , kun taas käytännössä tulisi keskittyä vähintään 30 °:n vaihemarginaaliin [ 24] . Itseherätyksen estämiseksi riittää yleensä, että TL431-anodin ja kuormakapasitanssin väliin sisällytetään 1 ... 1000 ohmin "soitonesto" ; sen minimiarvo määräytyy kuormakapasitanssin I KA ja U KA yhdistelmällä [25] .

Sovellus

Lineaariset jännitesäätimet

Yksinkertaisimmassa rinnakkaisjännitesäädinpiirissä TL431-ohjaustulo on kytketty katodiin, joka muuttaa mikropiirin Zener-diodin toiminnalliseksi analogiksi kiinteällä referenssijännitteellä ≈2,5 V. Tällaisen "zener-diodin" tyypillinen sisäinen vastus taajuuksilla 100 kHz asti on noin 0,2 Ω ; taajuusalueella 100 kHz...10 MHz se kasvaa monotonisesti noin 10 ohmiin asti [26] . Suurten jännitteiden stabiloimiseksi TL431-ohjaustulo on kytketty katodin ja anodin väliin kytkettyyn resistiiviseen jakajaan R2R1. Stabiloitu anodi-katodi jännite ja tällaisen "zener-diodin" sisäinen resistanssi kasvavat kertoimella [27] . Suurin sallittu stabilointijännite ei saa ylittää +36 V , suurin sallittu jännite katodilla on rajoitettu +37 V :iin [28] . Aluksi tämä TL431:n sisällyttäminen oli tärkein: mikropiiri sijoitettiin markkinoille taloudelliseksi vaihtoehdoksi kalliille tarkkuuszener-diodeille [29] .

Rinnakkaissäädinpiirin lisääminen takaisinkytkentäpiiriin sisältyvällä emitteriseuraajalla muuttaa sen sarjasäätimeksi. Perinteiset tai komposiittirakenteiset npn-rakennetransistorit, joita käytetään läpivientiventtiileinä, toimivat vain riittävän suurella jännitehäviöllä tulon ja lähdön välillä, mikä heikentää stabilisaattorin tehokkuutta [30] . Pnp- rakenteen päästötransistorit kyllästystilassa toimivat kollektori-emitterijännitteillä ≈0,25 V asti , mutta vaativat samalla korkeita ohjausvirtoja, mikä pakottaa käyttämään komposiittitransistoreja, joiden jännitehäviö on vähintään 1 V ja korkeampi [30] . Pienin jännitehäviö saavutetaan käytettäessä tehokkaita MIS-transistoreja [30] . Lähdeseuraajilla varustetut stabilisaattorit ovat piiriteknisesti yksinkertaisia, vakaita, taloudellisia, mutta vaativat lisävirtalähteen MIS-transistorien porteille (ΔU kuvassa) [30] .

Kytkentäjännitesäätimet

Optoerotin- LED :llä ladattu TL431 on tosiasiallisesti alan standardivirhevahvistin kuluttajien kytkentäjännitemuuntimissa [10] [12] [11] . Lisäksi tuotetaan yhdistettyjä mikropiirejä, jotka ovat transistori optoerotin ja TL431:n kaltainen kide, yhdessä paketissa [35] . Jännitteenjakaja R1R2, joka asettaa jännitteen TL431:n ohjaustuloon, ja LEDin katodi on kytketty muuntimen lähtöön ja optoerottimen fototransistori on kytketty sen PWM- ohjaimen ohjaustuloon. ensiöpiiri. Sen varmistamiseksi, että TL431-katodin minimivirta ei putoa alle 1 mA :n, optoerottimen LED on shuntattu 1 kOhm luokkaa olevalla vastuksella R3 [4] [36] . Esimerkiksi tyypillisessä kannettavan tietokoneen kytkentävirtalähteessä IKA on vuoden 2012 mukaan keskimäärin 1,5 mA , josta 0,5 mA virtaa LEDin läpi ja 1 mA  shuntin läpi [4] .

Tehokkaiden mutta stabiilien taajuuskompensointipiirien suunnittelu tällaisille säätimille ei ole helppo tehtävä [37] . Yksinkertaisimmassa konfiguraatiossa kompensointi osoitetaan integrointipiirille C1R4 [37] . Tämän piirin, muuntimen lähtötasoitussuodattimen ja itse mikropiirin lisäksi piiri sisältää implisiittisesti toisen taajuudesta riippuvan linkin, jonka katkaisutaajuus on noin 10 kHz  - fototransistorin lähtökapasitanssi yhdessä sen vastuksen kanssa. keräimen kuorma [38] . Samanaikaisesti kaksi takaisinkytkentäsilmukkaa suljetaan samanaikaisesti mikropiirin kautta: pää, hidas silmukka suljetaan jakajan kautta ohjaustuloon TL431; toissijainen, nopea ( eng.  fast lane ) sulkeutuu LEDin kautta katodille TL431 [39] . Pikasilmukka voidaan katkaista esimerkiksi kiinnittämällä LED-katodin jännite zener-diodilla [40] tai kytkemällä LED-katodi erilliseen suodattimeen [41] .

Jännitevertailijat

Yksinkertaisin TL431- vertailupiiri vaatii yhden vastuksen rajoittamaan katodivirran suositeltuun 5 mA :iin [42] . Pienemmät arvot ovat mahdollisia, mutta ei-toivottuja johtuen viiveestä siirtymisessä avoimesta (looginen nolla) suljettuun (looginen yksi) tilaan [42] . Kytkentäaika suljetusta tilasta avoimeen riippuu ylimääräisestä U ref :stä kytkentäkynnyksen yli: mitä suurempi ylitys, sitä nopeammin vertailija toimii. Optimaalinen kytkentänopeus saavutetaan kymmenen prosentin ylityksellä, kun taas signaalilähteen lähtöimpedanssi ei saa ylittää 10 kOhm [42] . Täysin avoimessa tilassa U KA putoaa 2 V :iin , mikä on yhdenmukainen TTL- ja CMOS -tasojen kanssa 5 V :n tai korkeammilla syöttöjännitteillä [43] . Yhdistääksesi TL431:n pienjännitteisen CMOS-logiikkaan, sinun on käytettävä ulkoista jännitteenjakajaa [43] tai korvattava TL431 analogisella sirulla, jolla on matalampi kytkentäkynnys, kuten TLV431 [44] .

TL431 :n komparaattorit ja logiikkainvertterit on helppo liittää toisiinsa tikapuulogiikan periaatteiden mukaisesti . Esimerkiksi yllä olevassa jännitteenvalvontapiirissä lähtöaste avautuu ja lähtösignaali saa loogisen nolla-arvon, jos ja vain jos tulojännite U BX osuu väliin.

Järjestelmä on toimiva, jos ehto täyttyy riittävällä marginaalilla [45] .

Dokumentoimattomat tilat

Radioamatöörilehdistössä TL431: n matalataajuisten jännitevahvistimien suunnitelmat julkaistiin toistuvasti - pääsääntöisesti epäonnistuneita [46] . Pyrkiessään tukahduttamaan mikropiirin epälineaarisuutta suunnittelijat lisäsivät takaisinkytkentäsyvyyttä ja pienensivät siten vahvistuksen kohtuuttoman alhaisiin arvoihin [46] . Myös TL431:n vahvistimien toiminnan stabilointi osoittautui vaikeaksi tehtäväksi [46] .

TL431:n taipumusta itsekiihtymiseen voidaan käyttää jänniteohjatun oskillaattorin rakentamiseen taajuuksille muutamasta kHz:stä 1,5 MHz :iin [47] . Tällaisen generaattorin taajuusalue ja taajuuden ohjausjännitteestä riippuvuuden luonne riippuvat voimakkaasti käytetystä TL431-sarjasta: eri valmistajien samannimiset mikropiirit eivät ole keskenään vaihdettavissa tässä dokumentoimattomassa tilassa [47] . TL431-paria voidaan käyttää myös vakaassa multivibraattoripiirissä taajuuksille Hz:n murto-osista noin 50 kHz :iin [48] . Tässä piirissä TL431 toimii myös dokumentoimattomassa tilassa: ajoituskapasitanssien latausvirrat kulkevat ohjaustuloja suojaavien diodien kautta (piirikaaviossa T2) [48] .

Epätyypilliset vaihtoehdot ja toiminnalliset analogit

Eri valmistajien mikropiirit, jotka on valmistettu nimellä TL431 tai sitä lähellä olevilla nimillä (KA431, TS431 jne.), voivat poiketa merkittävästi alkuperäisestä Texas Instrumentsin valmistamasta TL431:stä. Joskus erot paljastuvat vain empiirisesti, kun IP testataan dokumentoimattomissa tiloissa [47] ; joskus ne on nimenomaisesti ilmoitettu valmistajan asiakirjoissa. Siten Vishayn valmistamassa TL431: ssä on epänormaalin korkea, noin 75 dB , jännitevahvistus matalilla taajuuksilla [19] . Tämän IC:n vahvistuksen lasku alkaa noin 100 Hz :stä [19] . Yli 10 kHz :n taajuusalueella TL431 Vishayn taajuusvaste lähestyy standardia; yksikkövahvistustaajuus, noin 1 MHz , on sama kuin standardi [19] . SG6105 PWM -ohjainpiiri sisältää kaksi riippumatonta stabilaattoria, jotka on ilmoitettu täsmällisiksi analogeiksi TL431:lle, mutta niiden suurimmat sallitut I KA ja U KA ovat vain 16 V ja 30 mA ; valmistaja ei ole testannut näiden stabilointilaitteiden tarkkuusominaisuuksia [49] .

TL430-mikropiiri on TL431:n historiallinen toiminnallinen analogi, jonka vertailujännite on 2,75 V ja suurin sallittu katodivirta 150 mA , Texas Instrumentsin valmistama vain läpimenevässä pakkauksessa [50] . Sisäänrakennettu TL430 bandgap, toisin kuin samanaikaisesti vapautettu TL431, ei ollut lämpötilakompensoitua ja se oli vähemmän tarkka; TL430:n lähtöasteessa ei ollut suojadiodia [51] . 2000-luvulla valmistettu TL432-siru on perinteinen TL431 -kite, joka on pakattu pinta- asennuspakkauksiin , joissa on ei-standardi pinout [52] .

Vuonna 2015 Texas Instruments ilmoitti julkaisevansa ATL431:n, TL431:n toiminnallisen analogin, joka on optimoitu toimimaan taloudellisissa kytkentäsäätimissä [53] . Suositeltu vähimmäiskatodivirta ATL431 on vain 35 μA verrattuna 1 mA :een standardissa TL431:ssä samoilla katodivirran ( 100 mA ) ja anodi-katodijännitteen ( 36 V ) rajoilla [54] . Yksikkövahvistustaajuus siirretään alas 250 kHz :iin suurtaajuisen kohinan vahvistuksen vaimentamiseksi [54] . Stabiilisuuden rajaehtojen kaavioilla on myös täysin erilainen ulkoasu: pienillä virroilla ja 15 V:n anodi-katodijännitteellä piiri on ehdottoman vakaa kaikilla kuormakapasitanssin arvoilla - edellyttäen, että käytetään korkealaatuisia matalan induktanssin kondensaattoreita [55] [56] . "Soitonestovastuksen" suositeltu vähimmäisresistanssi on 250 ohmia verrattuna 1 ohmiin standardissa TL431 [57] .

TL431-mikropiirien lisäksi vuodesta 2015 lähtien vain kaksi integroitua rinnakkaisstabilisaattoripiiriä oli laajalti käytössä, joilla on olennaisesti erilaiset piirit, vertailutasot ja suorituskykyrajat [58] :

• Texas Instrumentsin valmistaman bipolaarisen IC LMV431:n vertailujännite on 1,24 V ja se pystyy stabiloimaan jännitteitä 30 V :iin asti katodivirralla 80 μA - 30 mA [59] [60] ;
• On Semiconductorin NCP100- pienjännitteisen CMOS -IC: n vertailujännite on 0,7 V ja se pystyy stabiloimaan jännitteitä 6 V :iin asti katodivirroilla 100 µA - 20 mA [61] [62] .

LMV431:n ja NCP100:n laitepiirit ovat samanlaisia ​​kuin TL431:n laitepiirit [58] .

Muistiinpanot

1. ↑ Jännitesäätimen käsikirja / toim. JD Spencer, D.E. Pippinger. - Texas Instruments, 1977. - s. 82, 86, 132. - 198 s. — ISBN 9780895121011 .
2. ↑ Sarjasarjan TL431 ensimmäinen tekninen dokumentaatio on päivätty heinäkuulta 1978. Katso TL431, TL431A Precision Shunt Regulators  //  Texas Instruments Datasheet. - 1999. - Heinäkuu ( nro SLVS005J ).
3. ↑ 1 2 3 Basso, 2012 , s. 384.
4. ↑ 1 2 3 4 5 6 Basso, 2012 , s. 388.
5. ↑ 1 2 3 Texas Instruments, 2015 , s. 19.
6. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 20: "virtuaalinen sisäinen pin".
7. ↑ Basso, 2012 , s. 383, 385-386.
8. ↑ 1 2 3 4 Texas Instruments, 2015 , s. kaksikymmentä.
9. ↑ 1 2 3 4 5 Basso, 2012 , s. 387.
10. ↑ 1 2 3 Basso, 2012 , s. 383.
11. ↑ 1 2 3 Zhanyou Sha, 2015 , s. 154.
12. ↑ 12 Brown , 2001 , s. 78.
13. ↑ Tepsa, Suntio, 2013 , s. 93.
14. ↑ 1 2 3 Integroidut piirit, 1996 , s. 221.
15. ↑ Zamora, Marco. TL431 Pin FMEA  //  Texas Instruments -sovellusraportti. - 2018. - tammikuu ( nro SNVA809 ). - s. 4.
16. ↑ 12 Texas Instruments, 2015 , s. neljätoista.
17. ↑ 1 2 Texas Instruments, 2015 , s. 5-13.
18. ↑ Camenzind, 2005 , s. 7-5, 7-6, 7-7.
19. ↑ 1 2 3 4 5 6 Tepsa, Suntio, 2013 , s. 94.
20. ↑ 12 Schönberger , 2012 , s. neljä.
21. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 25.
22. ↑ Michhallick, 2014 , s. yksi.
23. ↑ 1 2 TS431 Adjustable Precision Shunt Regulator  // Taiwan Semiconductor Datasheet. - s. 3.
24. ↑ 1 2 3 4 Michallick, 2014 , s. 2.
25. ↑ Michallick, 2014 , s. 3-4.
26. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 5-13, 16.
27. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 24.
28. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. neljä.
29. ↑ Texas Instruments, 1985 , s. 6.22.
30. ↑ 1 2 3 4 Dubhashi A. AN-970. Tehokenttätransistorit lineaarisissa stabilaattoreissa pienellä jännitehäviöllä // Tehopuolijohdelaitteet / Käännetty englannista, toimittanut V. V. Tokarev. - Voronezh: LLP MP Elist, 1995. - S. 375-376.
31. ↑ Basso, 2012 , s. 393.
32. ↑ Ridley, 2015 , s. 12.
33. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 29.
34. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. 28.
35. ↑ FOD2741A, FOD2741B , FOD2741C Optisesti eristetty virhevahvistin  . Fairchild Semiconductor (2004). Haettu 18. maaliskuuta 2021. Arkistoitu alkuperäisestä 11. huhtikuuta 2021.
36. ↑ Basso, 2012 , s. 392.
37. ↑ 12 Ridley , 2015 , s. 2.
38. ↑ Ridley, 2015 , s. 3.
39. ↑ Basso, 2012 , s. 396-397.
40. ↑ Basso, 2012 , s. 397-398.
41. ↑ Ridley, 2015 , s. neljä.
42. ↑ 1 2 3 Texas Instruments, 2015 , s. 22.
43. ↑ 12 Texas Instruments, 2015 , s. 23.
44. ↑ Rivera-Matos, 2018 , s. yksi.
45. ↑ 1 2 Rivera-Matos, 2018 , s. 3.
46. ↑ 1 2 3 Kenttä I. Electret Mic Booster  // Elektor. - 2010. - Nro 7 . - s. 65-66.
47. ↑ 1 2 3 Ocaya RO VCO käyttämällä TL431-viittausta  //  EDN-verkkoa. - 2013. - lokakuu ( nro 10 ).
48. ↑ 1 2 Clements G. TL431 Multivibrator // Elektor. - 2009. - Nro heinä-/elokuu . - s. 40-41.
49. ↑ SG6105 virtalähteen valvoja + säädin + PWM  //  Järjestelmän yleiset tuotetiedot. - 2004 - 7. heinäkuuta. - s. 1, 5, 6.
50. ↑ TL430 Adjustable Shunt Regulator  //  Texas Instruments Datasheet. - 2005. - tammikuu ( nro SLVS050D ).
51. ↑ Texas Instruments, 1985 , s. 6.21.
52. ↑ Texas Instruments, 2015 , s. yksi.
53. ↑ Leverette, 2015 , s. 2.
54. ↑ 12 Leverette , 2015 , s. 3.
55. ↑ Leverette, 2015 , s. neljä.
56. ↑ Texas Instruments, 2016 , s. 7, 8.
57. ↑ Texas Instruments, 2016 , s. 17.
58. ↑ 1 2 Zhanyou Sha, 2015 , s. 153.
59. ↑ Zhanyou Sha, 2015 , s. 157.
60. ↑ LMV431x matalajännitteiset (1,24 V) säädettävät tarkkuusshunttisäätimet . Texas Instruments (2014). Haettu 26. lokakuuta 2018. Arkistoitu alkuperäisestä 20. kesäkuuta 2020. (määrätön)
61. ↑ Zhanyou Sha, 2015 , s. 155.
62. ↑ NCP100: Sub 1,0 V:n tarkkuussäädettävä shunttisäädin . On Semiconductor (2009). Haettu 26. lokakuuta 2018. Arkistoitu alkuperäisestä 21. kesäkuuta 2020. (määrätön)

Kirjallisuus

• Integroidut piirit. Lineaaristen teholähteiden mikropiirit ja niiden käyttö. - M. : Dodeka, 1996. - ISBN 5878350211 .
• Basso C. Luku 7. TL431-pohjaiset kompensaattorit // Ohjaussilmukoiden suunnittelu lineaarisille ja hakkuriteholähteille . - Artech House, 2012. - S. 383-454. — ISBN 9781608075577 .
• Brown M. Power Supply Cookbook . – Newnes. - 2001. - (EDN-sarja suunnittelijoille). — ISBN 9780080480121 .
• Camenzind H. Analogisten piirien suunnittelu . - Virtualbookworm Publishing, 2005. - 244 s. — ISBN 9781589397187 . Arkistoitu10. maaliskuuta 2018Wayback Machineen
• Leverette A. Suunnittelu "Advanced" TL431:llä, ATL431:llä  //  Texas Instruments Application Report. - 2015. - kesäkuu ( nro SLVA685 ). - s. 1-7.
• Michallick R. Vakauden rajaehtojen kaavioiden ymmärtäminen TL431-, TL432-tietolomakkeessa  //  Texas Instruments -sovellusraportti. - 2014. - tammikuu ( nro SLVA482A ). - s. 1-6.
• Ridley R. Suunnittelu TL431:n kanssa - ensimmäinen täydellinen analyysi  //  Switching Power Magazine. - 2008. - 1. elokuuta. - s. 1-5.
• Ridley R. TL431:n käyttö virtalähteessä  //  Power Systems Design Europe. - 2007 - kesäkuuta. - s. 16-18.
• Rivera-Matos R. ja Than E. TL431:n käyttö jännitevertailijana  //  Texas Instruments Application Report. - 2018. - tammikuu ( nro SLVA987 ). - s. 1-4. Arkistoitu alkuperäisestä 2. marraskuuta 2018.
• Schönberger J. TL431-pohjaisen ohjaimen suunnittelu Flyback-muuntimelle . – Plexim GmbH, 2012.
• Tepsa T., Suntio T. Säädettävät shunttiregulaattoriin perustuvat ohjausjärjestelmät  // IEEE Power Electronics Letters. - 2013. - Vol. 1. - s. 93-96.
• Lineaarinen ja liitäntäpiirisovellus. Volume I: Vahvistimet, vertailulaitteet, ajastimet, jännitesäätimet / Ed. DE Pipper ja EJ Tobaben. - Texas Instruments, 1985.
• TL43xx Precision Programmable Reference  //  Texas Instruments Datasheet. - 2015. - tammikuu ( nro SLVS543O ).
• ATL431, ATL432 2,5-V Low Iq säädettävä tarkkuusshunttisäädin  //  Texas Instruments Datasheet. - 2016. - lokakuu ( nro SLVSCV5D ).
• Zhanyou Sha et ai. Hakkurivirtalähteen optimaalinen suunnittelu . - Wiley, 2015. - ISBN 9781118790946 .